Цепи с распределенными и с сосредоточенными параметрами
Если электрическая цепь содержит хотя бы один элемент с распределенными параметрами, то эта цепь называется цепью с распределенными параметрами. В противном случае цепь с сосредоточенными параметрами.
Элемент с сосредоточенными параметрами – это такой элемент, размеры которого не влияют на физические процессы в нем. К элементам с распределенными параметрами относятся линии передач, антенны. Если размеры элемента влияют на физические процессы, то это элемент с распределенными параметрами. В основном большинство элементов будем считать элементами с сосредоточенными параметрами.
Все высказанные выше определения достаточно условны. Один и тот же элемент в той или иной степени описания процесса на нем может быть отнесен к линейным или нелинейным, с распределенными или сосредоточенными параметрами.
В дальнейшем мы будем изучать линейные цепи с сосредоточенными параметрами.
Электрическая схема
Графическое изображение электрической цепи называется электрической схемой. На электрических схемах различают 3 элемента:
1. Ветвь – это последовательное соединение элементов, по которым протекает один и тот же ток.
2. Узел – это место электрической схемы, где сходится 3 и более ветвей.
3. Контур – это замкнутый участок цепи.
— ветви;
— узлы;
— замкнутые контуры.
Число независимых контуров – это минимальное количество контуров, из которых может быть составлена рассматриваемая схема.
Обозначим 
— число ветвей, 
— число узлов, 
— число независимых контуров, которое определяется по формуле 
.
Положительные направления токов, падений напряжений и э.д.с.
Обычно при анализе электрических цепей произвольно выбирается положительное направление токов в ветвях. Затем в зависимости от выбранных положительных направлений токов определяются положительные направления 
падений напряжений на элементах. Рассмотрим отдельные элементы.
Это значит 
, 
— потенциалы точек а и b.
Падение напряжений – это разность потенциалов, т.е. 
, 
. То же самое будет на катушке индуктивности и конденсаторе.
Таким образом, положительное направление падения напряжения на пассивных элементах совпадает с положительным направлением тока через них.
Рассмотрим активный элемент – источник э.д.с.
, — потенциалы точек а и b.Тогда 
, 
.
Таким образом, положительное направление падения напряжения на источнике э.д.с. противоположно положительному направлению э.д.с.
Пример:
5.1. Электрические цепи с распределенными параметрами основные определения
В этом разделе будем рассматривать длинные линии или цепи, сводящиеся к длинным линиям.
Электрическими линиями с распределенными параметрами называют такие линии, в которых для одного и того же момента времени ток и напряжение непрерывно изменяются при переходе от одной точки (сечения) линии к другой, соседней точке.
Под магнитными линиями с распределенными параметрами понимают такие линии, магнитный поток и магнитное напряжение вдоль которых непрерывно меняются при переходе от одной точки линии к соседней. 
Эффект непрерывного изменения тока (потока) и электрического (магнитного) напряжения вдоль линии существует вследствие того, что линии обладают распределенными продольными и поперечными сопротивлениями (рис. 5.1, а).
На схеме (рис. 5.1, а) изображен участок линии с распределенными параметрами, через dx обозначен бесконечно малый элемент длины линии.
В результате утечки тока через сопротивление Z 4 ток 
. Аналогично, ток 
и т.д. Напряжение между точками а и b не равно напряжению между точками с и d и т.д.
В электрических линиях с распределенными параметрами продольные сопротивления образованы активными сопротивлениями проводов линии и индуктивностями двух противостоящих друг другу участков линии длиной dx. Поперечные сопротивления состоят из сопротивлений утечки, появляющейся вследствие несовершенства изоляции между проводами линии, и емкостей, образованных противостоящими друг другу элементами (участками) линии. В магнитных линиях с распределенными параметрами продольные сопротивления представляют собой магнитные сопротивления самих магнитных стержней, образующих магнитную линию, а поперечные сопротивления обусловлены утечкой магнитного потока по воздуху между противостоящими друг
другу участками линии.
Линию с распределенными параметрами называют однородной, если равны друг другу все продольные сопротивления участков линии одинаковой длины и если равны друг другу все поперечные сопротивления участков линии одинаковой длины. Так, участок линии (рис. 5.1, а) однороден, если Z 1 = Z 2 = Z 3 =… и Z 4 = Z 5 = Z 6.
Линию с распределенными параметрами называют неоднородной, если продольные сопротивления в ней различны или поперечные сопротивления неодинаковы.
Кроме того, линии с распределенными параметрами можно подразделить на две большие группы: нелинейные и линейные.
В качестве примера нелинейной электрической линии с распределенными параметрами можно назвать электрическую линию передачи высокого напряжения при наличии между проводами линии тихого электрического разряда – явления короны на проводах. В этом случае емкость между противостоящими друг другу участками линии является функцией напряжения между этими участками.
В качестве примера нелинейной магнитной линии с распределенными параметрами можно назвать линию, образованную параллельно расположенными магнитными сердечниками, которые в процессе работы линии могут насыщаться.
Когда говорят о линии с распределенными параметрами, то обычно этот термин мысленно связывают с мощными линиями передачи электрической энергии на большие расстояния, с телефонными и телеграфными воздушными или кабельными линиями, с рельсовыми линиями автоблокировки на железнодорожном транспорте, с антеннами в радиотехнике и другими родственными линиями и установками.
В то же время с линиями с распределенными параметрами имеют дело и тогда, когда «линий» в буквальном смысле слова, казалось бы, вовсе нет. Так, обычная индуктивная катушка при достаточно высоких частотах представляет собой линию с распределенными параметрами (рис. 5.1, б). Из рисунка (рис. 5.1, в) видно, что кроме индуктивностей в схеме замещения есть межвитковые емкости и емкости на корпус прибора (на землю).
Если по катушке проходит переменный ток, то через межвитковые емкости и емкости на землю также идет ток. При одном и том же напряжении между соседними витками ток через емкости тем больше, чем выше частота переменного тока. При низкой частоте (десятки, сотни, тысячи герц) ток через емкости несоизмеримо мал, по сравнению с токами через витки катушки, и наличие емкостей можно не учитывать в расчете (что и делалось до сих пор).
Если же частота тока очень велика, например сотни миллиардов герц, то токи через емкости могут во много раз превышать токи через витки катушки. В этом случае вся катушка в целом будет оказывать прохождению переменного тока емкостное, а не индуктивное сопротивление (количественные изменения перешли в качественные).
При промежуточных частотах, порядка нескольких мегагерц (когда линейные размеры катушки соизмеримы с длиной волны), индуктивная катушка является типичной линией с распределенными параметрами.
Если индуктивная катушка намотана на стальной сердечник, который способен насыщаться, и частота тока достаточно велика, то все устройство в целом представляет собой сложную совокупность из электрической и магнитной нелинейных цепей с распределенными параметрами.
В курсе ТОЭ изучают только основы однородных линейных цепей с распределенными параметрами. Вся теория излагается применительно к электрическим линиям с распределенными параметрами на переменном токе. Теория однородных линейных электрических цепей с распределенными параметрами на постоянном токе непосредственно следует из теории цепей переменного тока, если принять угловую частоту равной нулю.
Теория однородных линейных магнитных линий на постоянном токе в значительной мере аналогична теории однородных линейных электрических линий с распределенными параметрами, только вместо тока в уравнении должны быть подставлены:
ЦЕПИ С РАСПРЕДЕЛЕННЫМИ ПАРАМЕТРАМИ
ЦЕПИ С РАСПРЕДЕЛЕННЫМИ ПАРАМЕТРАМИ
Общие сведения
Цепями с распределенными параметрами называются идеализированные электрические цепи, процессы в которых описываются дифференциальными уравнениями в частных производных. Это связано с тем, что если длина волны λ электромагнитных колебаний соизмерима с размерами цепи l, то токи и напряжения в этой одномерной цепи являются функциями двух переменных – времени t и координаты x – u(t, x), i(t, x).
Исторически первыми в качестве одномерных цепей с распределенными параметрами стали представлять так называемые длинные линии, т.е. двухпроводные линии передачи сигнала от источника к нагрузке (рис. 6. 1), длина которых l значительно превышает длину волны λ передаваемых электромагнитных колебаний. Поэтому часто эти цепи называют длинными линиями или линиями. При этом будем полагать, что конструктивные данные линии (материал и диаметр ее проводов, их взаимное расположение) и ее параметры сохраняются неизменными по длине линии. Такие длинные линии называются однородными.
Задача анализа цепей с распределенными параметрами обычно сводится к определению законов (характера) изменения токов и напряжений вдоль цепи и к исследованию частотных и временных характеристик цепи. С этой целью следует рассмотреть электрическую модель отрезка линии малой длины Δx = dx. Эта модель с достаточной точностью исследования может быть представлена электрической цепью с сосредоточенными параметрами (рис. 6.2). Всю линию можно представить как цепи с бесконечно большим числом малых по величине пассивных элементов, распределенных равномерно по ее длине.
На основании физических рассуждений можно составить следующую эквивалентную схему отрезка (рис. 6.2).
При прохождении тока вокруг проводника образуется внешнее магнитное поле, которое можно моделировать индуктивностью L0. Она препятствует прохождению тока. Вместе с этим проводник обладает сопротивлением материала R0. Следовательно, эти элементы должны быть соединены последовательно.
Проводники объединены конструктивно диэлектриком, который обладает конечной резистивной проводимостью G0. Между проводниками линии создается разность потенциалов. Следовательно, вокруг проводников существует электрическое поле, накопление которого моделируется емкостью С0.
Элементы L0, C0, R0, G0 называются параметрами линии (отрезка линии). Однако каждый отрезок линии имеет конечную длину Dx, поэтому вводятся понятия погонных параметров:
Входное сопротивление линии
Входное сопротивление линии определяется отношением напряжения и тока в начале линии. Найдем выражение входного сопротивления
используя уравнения (6.11)
Если учесть, что 
и 
и принять при x = l Úx = Úн и Ìx = Ìн, то система уравнений (6.11) примет вид
(6.28)
Разрешая эту систему уравнений относительно напряжения Ú1 и тока Ì1, получим
(6.29)
Используя уравнения (6.29), получим выражение входного сопротивления
(6.30)
Рассмотрим некоторые частные режимы работы линии.
1. При согласованном включении линии (Zн = Zв) из (6.30) получим, что
2. Если выходные зажимы линии замкнуты накоротко (Zн = 0), то формула (6.30) упрощается:
(6.31)
3. В случае разомкнутых выходных зажимов (Zн = ∞)
(6.32)
4. Когда линия нагружена на произвольное сопротивление, не равное волновому (Zн ≠ Zв), можно пользоваться для расчетов не только формулой (6.30), но и более удобной. Для этого разделим числитель и знаменатель в (6.30) на ch γl:
.
Линия без потерь
Вторичные параметры и уравнения передачи. Реальная линия всегда обладает потерями. Однако в ряде случаев удобно считать линию идеальной, т. е. не имеющей потерь: R1 = G1 = 0. Такая идеализация оправдана для коротких по длине линий, работающих на сверхвысоких частотах (фидеров, элементов радиотехнических устройств, полосковых линий и др.), где выполняются условия R1 0 амплитуды убывают в сторону нагрузки). Сдвиг фаз между напряжением ux и током ix равен нулю, поэтому энергия бегущей волны носит активный характер. Следовательно, в режиме бегущих волн передача энергии в линии производится только в одном направлении – от источника энергии к нагрузке. Вся энергия, предаваемая падающей волной, потребляется нагрузкой. Этот режим используется для передачи сигнала от источника в нагрузку.
Входное сопротивление из (6.35) равно волновому сопротивлению ZВХ = R0.
Режим стоячих волн. Как было сказано ранее, что если модуль коэффициента отражения линии │p(x)│ ≡ 1, т. е. амплитуды отраженной и падающей волн во всех сечениях линии одинаковы, то в линии устанавливается специфический режим, называемый режимом стоячих волн. Это равенство амплитуд возможно только в линии без потерь (α = 0) т. е. │pн│ = 1.
Анализируя выражение (6.23) 
, можно убедиться, что │pн│ = 1 только в трех случаях: Zн = 0, либо Zн = ∞, либо Zн = jx.
Следовательно, режим стоячих волн может установиться только в линии без потерь при коротком замыкании или холостом ходе на выходе, а также если сопротивление нагрузки имеет чисто реактивный характер.
Короткое замыкание линии КЗ. При Zн = 0 напряжение в конце линии равно нулю Úн = 0. Уравнения передачи (6.34) для данного режима принимают вид:
(6.36)
Если положить для простоты начальную фазу тока в конце линии равной нулю φiн = 0, то мгновенные значения напряжения и тока в любой точке линии описываются выражениями:
(6.37)
Выражения (6.37) показывают, что при коротком замыкании на выходе линии амплитуды напряжения и тока изменяются вдоль линии по периодическому (гармоническому) закону
,
принимая в отдельных точках линии максимальные значения Umax =R0Iн, Iн = Imax и обращаются в нуль в некоторых других точках (рис. 6.6).
Точки, в которых амплитуда (мгновенные значения) напряжения (тока) тождественно равны нулю, называются узлами напряжения (тока).
Характерные точки, в которых амплитуда (мгновенные значения) напряжения (тока) принимают максимальное значение, называются пучностями напряжения (тока). Как видно из рис. 6.6, узлы напряжения соответствуют пучностям тока и, наоборот, узлы тока соответствуют пучностям напряжения.
 |
Распределение мгновенных значений напряжения (рис. 6.7) (тока) вдоль линии гармоническому закону, однако с течением времени координаты точек, имеющих одинаковую фазу, остаются неизменными, т. е. волны напряжения (тока) как бы «стоят на месте». Именно поэтому такой режим работы линии получил название режима стоячих волн.
Координаты узлов напряжения определяются из условия sinβxk = 0, откуда при β = 2π/π
где k = 0, 1, 2, …, а координаты пучностей напряжения – из условия cosβxk = 0, откуда
Пучности возникают в тех сечениях линии, в которых падающая и отраженная волны напряжения (тока) совпадают по фазе и, следовательно, суммируются, а узлы располагаются в сечениях, где падающая и отраженная волны напряжения (тока) находятся в противофазе и, следовательно, вычитаются.
Мгновенная мощность в узлах напряжения и тока в любой момент времени равна нулю.
Таким образом, в режиме стоячих волн энергия вдоль линии не распространяется и на каждом участке линии происходит только обмен энергией между электрическим и магнитным полями. Этот режим не используется для передачи сигнала от источника в нагрузку.
Из (6.36) следует, что входное сопротивление в произвольной точке x линии равно (расстояние x от конца линии)
(6.38)
Из выражения (6.38) следует, что резистивная составляющая комплексного входного сопротивления отрезка линии без потерь а режиме КЗ на выходе равна нулю, а реактивная составляющая
является периодической функцией электрической длины x/λ и может принимать любые значения от – ∞ до ∞ (рис. 6.8).
При x = 0, λ/2, λ, 3λ/2, … величина βx = (2π/λ)x = 0, π, 2π, 3π, … и входное сопротивление Zвх кз = 0. При x = λ/4, 3λ/4, 5λ/4, … величина βx = (2π/λ)x = π/2. и входное сопротивление Zвх кз = ±j∞.
В случае, когда линия нагружена на емкость Cн можно поступить так же, как при индуктивной нагрузке.
Включение линии на произвольное комплексное сопротивление, не равное волновому. Положим для определенности, что сопротивление нагрузки Rн>R0. Коэффициент отражения на основании (6.23)│p│=(Rн–R0)/(Rн+R0)
ФНЧ на элементах с распределенными параметрами
Физические размеры сосредоточенных элементов уменьшаются с повышением частоты и на частотах выше нескольких сотен мегагерц становятся настолько малыми, что их изготовление и применение вызывают серьезные трудности. Кроме того, по мере повышения частоты на параметры сосредоточенных элементов все большее влияние начинают оказывать излучение и тепловые потери в них. Поэтому на достаточно высоких частотах предпочтение часто отдается отрезкам линии передачи, используемым в качестве элементов фильтров. Подбором длин и волновых сопротивлений таких отрезков стараются смоделировать поведение сосредоточенных элементов в схеме соответствующего фильтра-прототипа. Однако такой подход к синтезу фильтров является лишь начальным и весьма грубым приближением, поскольку в этом случае не учитывается ряд важных факторов, влияющих на частотную характеристику фильтра, таких, как реактивности в месте стыка отрезков линий передачи, дисперсия в линиях передачи, периодичность частотных характеристик элементов с распределенными параметрами. Поэтому схемы фильтров, полученные подобным методом синтеза, можно рассматривать как первое или начальное приближение при проектировании фильтров.
Чтобы понять, как с помощью отрезка линии передачи можно смоделировать поведение сосредоточенного реактивного элемента (например, индуктивности или емкости), обратимся к рис. 3.8, на котором изображена Т-образная эквивалентная схема отрезка линии передачи и выписаны соответствующие формулы. Когда отрезок линии имеет достаточно малую физическую длину, можно в первом приближении пренебречь тепловыми потерями в нем. В формулах перехода (рис. 3.8, б) гиперболические функции перейдут в тригонометрические, а эквивалентная схема будет содержать лишь реактивные элементы (рис. 3.8, в).
При записи (3.8) и (3.9) полагалось, что α = 0. Если короткий отрезок линии представить П-образной эквивалентной схемой, то, рассуждая аналогично, при α = 0 приходим к следующим равенствам:
Отметим, что в (3.9) и (3.10) не входит функция тангенса, что является положительным моментом, поскольку во многих микрокомпьютерах при вычислениях значения аргумента приводятся к первому или третьему квадранту. Поэтому требуется дополнительная проверка, чтобы выяснить принадлежность аргумента ко второму или четвертому квадранту.
Подставляя в (3.8)–(3.11) β=ω/νф и используя аппроксимацию tg θ ≈ sin θ ≈ θ, которая верна при малых длинах отрезка линии, получаем следующие формулы:
для эквивалентной Т-образной схемы:
; (3.12)
; (3.13)
для эквивалентной П-образной схемы:
; (3.14)
. (3.15)
 |
 |
Рис. 3.8. Отрезок линии (а)и его эквивалентные симметричная Т-образная схема (б)и схема на сосредоточенных элементах при отсутствии потерь (в)
Идентичность формул (3.12) и (3.14), а также (3.13) и (3.15) указывает на дуальность эквивалентных Т- и П-образных схем для отрезка линии передачи.
; (3.16); 
. (3.17)
Поэтому, если короткий отрезок линии передачи с весьма высоким волновым сопротивлением включен в разрыв линии с более низким волновым сопротивлением, то в (3.17) С → 0. Следовательно, такой отрезок эквивалентен включенной последовательно индуктивности. Соответственно, если в разрыв линии передачи с высоким волновым сопротивлением включитьотрезок с малым волновым сопротивлением, то согласно (3.16) и (3.17) такой отрезок будет вести себя как емкость, включенная в линию параллельно.
Опираясь на рассмотренные элементы с распределенными параметрами, эквивалентные сосредоточенным, можно реализовать ряд элементов с другим включением: параллельная индуктивность, последовательный контур, включенный параллельно, и др. Эквиваленты схем на сосредоточенных элементах и их реализация на элементах с распределенными параметрами из полосковой (микрополосковой) линии передачи, а также границы применимости приведены в табл. 3.3. Реализация с помощью отрезков полосковых и микрополосковых линий сосредоточенных элементов типа В, D или Е, но включенных последовательно,возможна лишь с использованием специальных приемов.
 |
Представление цепей на сосредоточенных элементах с помощью элементов с распределенными параметрами
Например, для реализации последовательно включенной емкости в отрезке линии прорезаются поперечные щели. Необходимость в таких элементах возникает при реализации из отрезков линии передачи сосредоточенных элементов фильтров-прототипов верхних частот и полосовых.
Пример 3.2. Сконструировать ФНЧ с максимально плоской характеристикой и частотой среза 1 ГГц из отрезков однородной линии передачи. Рассмотрение показало, что фильтр должен иметь пять звеньев и его следует встроить в 25-омную линиюпередачи. Фильтр реализуется на полосковой линии с относительной толщиной полоски t/b = 0,05 и относительной диэлектрической проницаемостью заполняющего диэлектрика 4, Рассчитать затухание, вносимое фильтром на частоте 2 ГГц.
1. Рассчитываем g-параметры для пятизвенного фильтра-прототипа с максимальной плоской характеристикой:
2. Топологию выбираем так, чтобы ее полосковая реализация была по возможности проще, в частности, следует избегать последовательно включаемых конденсаторов (рис. 3.9).
3. Вычисляем значения L и С в выбранной схеме при условии, что частота среза 1 ГГц или
;
;
;
.
4. Затухание, вносимое фильтром на частоте 2 ГГц, рассчитывается по формуле(3.4):
.
 |
Рис. 3.9. Схема фильтра к примеру 3.2
5. Построим схему фильтра на элементах с распределенными параметрами, эквивалентную схеме со сосредоточенными элементами (рис. 3.10).
При проектировании устройств из отрезков линии передачи можно варьировать двумя параметрами: волновым сопротивлением и длиной.
Обычно при создании фильтров волновое сопротивление отрезков с высоким и низким волновыми сопротивлениями, необходимых для реализации эквивалентных сосредоточенных L и C, выбирается исходя из конструктивных особенностей линии, а требуемый размер элемента достигается подбором длины отрезка.
Ограничения на максимальное и минимальное значения волнового сопротивления линии зависят в каждом конкретном случае от используемых материалов. При реализации фильтра на симметричной полосковой линии εr = 4 ширина полоски в питающей линии с волновым сопротивлением 25 Ом равна 7 мм. Рассмотрим ограничения, накладываемые на выбор ширины полоски W2в отрезке линии с низким волновым сопротивлением (рис. 3.10), являющимся распределенным аналогом параллельного конденсатора С1 в схеме на рис. 3.9. Наибольшая ширина W2ограничена размером, при котором в линии возникает поперечный резонанс. Поэтому целесообразно выбирать ее не более четверти длины волны на самой высокой рабочей частоте (пусть в данном случае она равна 1,5 см). Это позволяет сохранять одноволновый режим в линии. При W2 = = 1,5 см волновое сопротивление равно 12,5 Ом. Минимальная ширина полоски W3 ограничивается принятой технологией и обычно должна быть не менее 1 мм. При W3= 1 мм волновое сопротивление отрезка равно 70 Ом.
 |
Рис. 3.10. Фильтр нижних частот на элементах с распределенными параметрами
Прежде чем продолжать расчет, напомним, что в проводимом приближенном синтезе схемы фильтра не учитывается влияние неоднородностей, возникающих в местах стыка отрезков с разными волновыми сопротивлениями. Влияние неоднородностей обсуждается в конце данного раздела.
Длина отрезка линии, реализующего индуктивность L:
где λgL и ZвL – соответственно длина волны и волновое сопротивление для этого отрезка линии. Длина отрезка линии, реализующего емкость С:
где λgC и ZвC – соответственно длина волны и волновое сопротивление для этого отрезка линии.
где 
.
Если при вычислениях значения функции arc sin получаются в градусах, то их следует перевести в радианы.
Теперь рассчитываем длины отрезков, см, соответствующих конденсаторам с параметрами С1= С3= 4 пФи С2= 12,7пФ:
На этом проектирование фильтра в первом приближении заканчивается.
Полученное значение l3 = 3,6 см довольно велико. Для уменьшения длины отрезка l3 следует снизить его волновое сопротивление. При рассчитанных длинах всех отрезков общая длина конструкции около 8 см, что составляет примерно половину длины волны в линии на частоте 1 ГГц.
В проведенном выше первоначальном расчете не учитывалось влияние концевых емкостей в эквивалентной П-образной схеме отрезка линии с высоким волновым сопротивлением. Реактивное сопротивление этих конденсаторов
или, в случае короткого отрезка линии:
. (3.18)
Аналогично пренебрегалось влиянием концевых индуктивностей в эквивалентной Т-образной схеме отрезка линии с низким волновым сопротивлением. Значения этих индуктивностей можно определить по формуле
. (3.19)
Для более точного описания реальной физической ситуации эти параметры следует включить в первоначальный расчет. Конструкцию фильтра (см. рис. 3.10) представим в виде эквивалентной схемы, состоящей из сосредоточенных элементов, включив в нее концевые емкости и индуктивности. Такая эквивалентная схема (рис. 3.11) более точно аппроксимирует конструкцию на рис. 3.10, чем схема фильтра-прототипа (см. рис. 3.9). Схема на рис. 3.11 образуется полными Т- и П-образными эквивалентными схемами для каждого отрезка линии, входящего в конструкцию фильтра.
Следующим шагом, служащим продолжением первоначально выполненного расчета, где пренебрегалось влиянием концевых реактивностей, является вычисление значений концевых элементов по формулам (3.18) и (3.19).
Рис. 3.11. Эквивалентная схема к примеру 3.2, использующая полные Т- и П- образные схемы замещения для каждого отрезка линии
Расчет элементов эквивалентной схемы на рис. 3.11 выполняем следующим образом. Вначале скорректируем полученные ранее значения емкостей, не учитывая концевые индуктивности. Это позволяет при проектировании фильтра учесть влияние концевых емкостей для отрезков линии, реализующих индуктивности. Коррекция состоит в вычитании рассчитанных значений концевых емкостей из полученных ранее значений емкостей С1, С2 и С3. Новые значения емкостей используются для определения новых длин отрезков, их реализующих. После этого вычисляем значения концевых индуктивностей для отрезков линии с низким волновым сопротивлением. Полученные значения вычитаем из рассчитанных ранее значений L1и L2 для фильтра-прототипа. Находим новые длины отрезков, реализующих новые значения индуктивностей.
Описанный выше процесс вычисления концевых индуктивностей и емкостей, которые используются для коррекции параметров ранее рассчитанных элементов фильтра-прототипа и получения уточненных длин отрезков линии, повторяется до тех пор, пока скорректированные значения индуктивностей и емкостей не начнут приближаться к некоторым фиксированным значениям. Таким путем определяются уточненные значения длин отрезков, рассчитанные вначале с помощью фильтра-прототипа на сосредоточенных элементах.
